这个方面徐云不说多精通吧。

　　至少不用像之前那样昆西附体，全程OvO。

　　接着很快。

　　四个小组便每组选择了一间教室，开始了各自的计算推导。

　　其中钱五师和徐云这组留在了原本的这间教室，毕竟照顾残疾人嘛。

　　“韩立同志。”

　　待众人离去后。

　　钱五师看了眼身边数算组的那位成员，沉吟片刻，对徐云说道说道：

　　“韩立同志，不知道你对超声速轴对称有了解吗？”

　　徐云点了点头，开口道：

　　“唔……大致懂一点，比如说这是您提出的乘波体的三种生成方式之一。”

　　“其余的两种分别是或超声速二元流场，以及流经任意三维构型的超声速流场。”

　　“轴对称最小波阻构型可以通过经典最小阻力理论获得，算是最容易生成乘波体的方式。”

　　钱五师满意的点了点头。

　　随后他在演算纸上画了个比较简单的图示，说道：

　　“既然韩立同志你对超声速轴对称并不陌生，那么我们就直接进入正题吧。”

　　“我们这组在技术侧的目的很简单，就是将最小波阻锥导乘波体和内转式进气道完成一体化设计。”

　　“而这个设计的核心，就是曲面内锥流场的参数推导。”

　　说罢。

　　钱五师又从身边取来了几份文件，对徐云说道

　　“你看这里，这是我在早些年推导出的乘波体激波面和内锥激波面的部分交线。”

　　“其中曲线CD是一段捕获型线，通常交点D位于内转式进气道基准流场的中心体上……”

　　众所周知。

　　在前体进气道一体化设计方面，眼下这个时期各国的方案有很多种。

　　比如李维斯特在锥形流场中用流线追踪法设计出进气道的唇口，来近似匹配二维进气道构型。

　　霓虹的高嶋伸欣则用密切锥方法完成了这一步。

　　英国的斯达克则采用的是变楔角法——这位其实也挺可惜的，要是英国当年多支持他的研究，英国说不定会先完成乘波前体的研发。

　　而钱五师采用的则是最小波阻锥导乘波体的耦合设计，即便在后世也算是相当大胆了。

　　没办法。

　　如果不另辟蹊径。

　　徐云的方案压根就没有落地的可能。

　　至于钱五师拿出的这份文件，可不仅仅是早些年那么简单。

　　这些文件都是他从海对面提前寄回来的宝贵资料，在当时堪称孤本，珍贵程度难以用语言来形容。

　　等到金贝儿背刺举报钱五师，钱五师与妻子被监禁之后，他就再也没法带出或者邮寄任何东西回国了。

　　当然了。

　　也正是因为有这几份在海对面做过的数据，钱五师才会选择和徐云莽这么一波。

　　接着很快。

　　钱五师画出了一条豁口面的激波型线，并且将交点D位，写到了内转式进气道基准流场的中心体上。

　　接着又写下了一个流速公式：

　　qm=A2kk－1p0ρ0[（pp0）2k－（pp0）k＋1k]

　　这是完全气体在一元等熵定常流动下的描述，在1954年就已经被推导出来了。

　　写到这里后。

　　钱五师的笔尖微微一顿，对徐云道：

　　“韩立同志，你觉得接下来应该计算什么？”

　　“背压比，还是面积－流速关系？”

　　徐云知道这不是自己该客套的时候，因此立刻便表达了自己的看法：

　　“钱主任，我个人觉得背压比应该会更好一点儿。”

　　上辈子在成飞工作的时候，徐云曾经听一位搞流体的同事说过一件事：

　　激波这东西产生之后，熵会增加，但滞止压力却会减小。

　　同时呢。

　　激波前后的滞止温度不变。

　　所以在这种情况下。

　　计算面积－流速关系会出现一个只有通过超算才会知道的误区：

　　不导入压缩性系数的话，整个公式将会完全报废。

　　因此在钱五师询问意见后，徐云立刻提出了自己的看法——如果钱五师不问，徐云就会主动开口。

　　而在徐云身边。

　　钱五师闻言也点了点头：

　　“正合我意。”

　　于是很快。

　　钱五师便计算起了背压比。

　　所谓背压比。

　　指的喷嘴出口静压力与喷嘴上游滞止压力之比，不过在设计方案中指的是锥流场与气体的耦合比。

　　当锥流场刚好达到临界条件时。

　　外部气体达到音速，同时气体质量流量达到最大值，此时的背压比即称为最大背压比。

　　这个概念有点类似后世的MBPR，不过释义上更接近下游。

　　接着很快。

　　徐云也估量了一番自己的右手状态。

　　今天他的右手还没用过，负载为0，因此他便也拿起笔和纸协助写了起来。

　　众所周知。

　　如果激波为正激波，且不考虑激波厚度，那么激波控制体的形状就会很对称：

　　你比划个剪刀的手势，然后指尖向下。

　　这就是激波控制体的图示了。

　　而控制体CV基本方程，则由三个连续方程组成：

　　DΦDt=DDt∫VΦ（r，t）dV=aat∫VΦ（r，t）dV＋∮SΦ（r，t）u·ndA

　　ΔN=（sssIIσρdτ＋ssIIIσρdτ））t＋Δt－（sssIIσρpdτ）t

　　limΔt→0（sssIσρdτ）t＋ΔtΔt=－ssCSinσ·V→·dA→=ssCSinσρVcosαdA（起点这排版将就着看吧）

　　其中t为时间；

　　Fx为控制体内流体的受力在x轴上的分量；

　　v为流体速度矢量；

　　A为控制体表面面积矢量；

　　V为控制体体积。

　　同时考虑气体稳定流动，再假设速度、能量在激波截面上是均匀的。

　　便有∫CSv·dA=cA。

　　随后徐云把截面态联立在了一起，准备继续推导下去。

　　然而半分钟后。

　　徐云忽然眉头一皱，嘴里啧了一声，轻轻摇了头：

　　“不行，要是这样拟合的话，就没法继续计算了……”

　　结果话音刚落。

　　徐云的耳边忽然传来了一道声音：

　　“韩立同志，为什么没法继续计算？”

　　“？”

　　徐云顿时一怔，顺势朝发声者看去。

　　转过头后。

　　发现数算小组的那位被叫做什么“大于”的圆脸中年人，不知何时已经来到了自己身边。

　　徐云见状扫了眼正在低头计算的钱五师，压低声音解释道：

　　“大于同志，这不是很明显吗？”

　　“激波后的温度高于激波产生前，压力间断性地急剧上升，扩散段的方程显然是算不出来的。”

　　说罢。

　　徐云便摇了摇头，准备试着思考另一种方法。